(19) 대한민국특허청(KR)
(12) 등록특허공보(B1)
(45) 공고일자 2013년11월14일
(11) 등록번호 10-1329923
(24) 등록일자 2013년11월08일
(51) 국제특허분류(Int. Cl.)
C22C 38/00 (2006.01) C21D 8/02 (2006.01)
C22C 38/40 (2006.01) C22C 38/48 (2006.01)
(21) 출원번호 10-2011-0047531
(22) 출원일자 2011년05월19일
심사청구일자 2011년05월19일
(65) 공개번호 10-2012-0129339
(43) 공개일자 2012년11월28일
(56) 선행기술조사문헌
KR100985285 B1*
JP2008231447 A*
*는 심사관에 의하여 인용된 문헌
(73) 특허권자
주식회사 포스코
경상북도 포항시 남구 동해안로 6261 (괴동동)
(72) 발명자
배연호
전라남도 광양시 금호동 700번지 광양제철소내
권세웅
전라남도 광양시 금호동 700번지 광양제철소내
(74) 대리인
특허법인씨엔에스
전체 청구항 수 : 총 8 항 심사관 : 정상익
(54) 발명의 명칭 가공성이 우수한 극저탄소 냉연강판 및 그 제조방법
(57) 요 약
본 발명은 극히 낮은 범위를 갖는 극저탄소강의 가공성을 향상시킨 냉연강판과 이를 제조하는 방법을 제공하고자
하는 것으로, 이를 위해,
중량%로, C: 0.0005~0.0015%, Mn: 0.05~0.2%, P: 0.08%이하, S: 0.008%이하, Si: 0.003~0.007%, Al:
0.02~0.05%, Ti: 0.02~0.07%, N: 0.001~0.005% 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고,
미세조직 결정립의 평균입도는 7~11㎛이고, 입도가 10㎛이하인 결정립의 점유면적율이 전체 결정립 점유면적율의
30~60%이고,
종횡비(aspect ratio)가 3.5이하인 석출물이 전체 석출물의 개수의 80% 이상인 가공성이 우수한 냉연강판과 이를
제조하는 방법을 제공한다.
등록특허 10-1329923
- 1 -
특허청구의 범위
청구항 1
중량%로, C: 0.0005~0.0015%, Mn: 0.05~0.2%, P: 0.08%이하, S: 0.008%이하, Si: 0.003~0.007%, Al:
0.02~0.05%, Ti: 0.02~0.07%, N: 0.001~0.005%, Cu: 0.01~0.03%, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고,
미세조직 결정립의 평균입도는 7~11㎛이고, 입도가 10㎛이하인 결정립의 점유면적율이 전체 결정립 점유면적율
의 30~60%이고,
종횡비(aspect ratio)가 3.5이하인 석출물이 전체 석출물의 개수의 80% 이상인 가공성이 우수한 냉연강판.
청구항 2
청구항 1에 있어서,
상기 냉연강판은 Nb: 0.001~0.02%를 더 포함하는 가공성이 우수한 냉연강판.
청구항 3
청구항 1에 있어서,
상기 냉연강판은 Cr: 0.01~0.03%, Mo: 0.001~0.005%, Ni: 0.001~0.03% 및 V: 0.0001~0.01%로 이루어진 그룹에
서 선택된 1종 이상을 더 포함하는 가공성이 우수한 냉연강판.
청구항 4
청구항 1에 있어서,
상기 냉연강판의 미세조직은 페라이트인 가공성이 우수한 냉연강판.
청구항 5
중량%로, C: 0.0005~0.0015%, Mn: 0.05~0.2%, P: 0.08%이하, S: 0.008%이하, Si: 0.003~0.007%, Al:
0.02~0.05%, Ti: 0.02~0.07%, N: 0.001~0.005%, Cu: 0.01~0.03%, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는
강 슬라브를 1100℃ 이상으로 재가열하는 단계;
상기 재가열된 강 슬라브를 열간압연하고, Ar3 이상의 온도에서 마무리 열간압연하여 열연강판을 제조하는
단계;
상기 열연강판을 650~750℃의 온도에서 권취하는 단계;
상기 권취 후 50~90%의 압하율로 냉간압연하여 냉연강판을 제조하는 단계; 및
상기 냉연강판을 800~900℃의 온도에서 소둔하는 단계
를 포함하는 가공성이 우수한 냉연강판의 제조방법.
청구항 6
청구항 5에 있어서,
상기 강 슬라브는 Nb: 0.001~0.02%를 더 포함하는 가공성이 우수한 냉연강판의 제조방법.
등록특허 10-1329923
- 2 -
청구항 7
청구항 5에 있어서,
상기 강 슬라브는 Cr: 0.01~0.03%, Mo: 0.001~0.005%, Ni: 0.001~0.03% 및 V: 0.0001~0.01%로 이루어진 그룹에
서 선택된 1종 이상을 더 포함하는 가공성이 우수한 냉연강판의 제조방법.
청구항 8
청구항 5에 있어서,
상기 소둔은 연속소둔 방법으로 행하고, 10초~30분 동안 행하는 가공성이 우수한 냉연강판의 제조방법.
명 세 서
기 술 분 야
본 발명은 자동차, 가전제품 등의 소재로 사용되는 냉연강판에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 결정립과 석출[0001]
물의 제어를 통한 가공성을 개선시킨 극저탄소 냉연강판과 이를 제조하는 방법에 관한 것이다.
배 경 기 술
자동차, 가전제품 등에 사용되는 냉연강판은 강도와 더불어 우수한 성형성이 요구된다. 종래, 자동차 차체의 경[0002]
량화 및 승객 안정성 확보를 위해 높은 인장강도를 가진 고강도 강판 채용에 적극적이며, 이러한 고강도 강판은
자동차 안전 규제법, 연비 규제법, 배기가스 규제법 등 자동차 산업을 둘러싼 각종 법률 규제 등과 밀접한 관계
를 가지면서 개발되어 왔으며, 고유가에 의한 연비 규제가 강화되어 자동차의 경량화가 자동차 업계의 주요 관
심사로 부각되면서 연구 개발이 한정 가속화되어 많은 종류의 고강도 강판이 개발되어 왔다.
그리고, 가공성이 요구되는 강판에서는 P첨가 Al 킬드(kiilled)강과 심가공용 고장력강이 있다. 상기 Al 킬드강[0003]
은 상소둔을 행하여 제조되는 바, 상소둔은 소둔시간이 길고, 생산성이 낮고 부위별로 재질편차가 심하다는 단
점이 있다.
따라서, 강력한 탄,질화물 형성 원소르 첨가하여 연속소둔의 방법으로 가공성을 향상시킨 고장력강인[0004]
IF(Interstitial Free Steel)강에 대한 연구 개발이 활발히 진행되고 있다. 이러한 IF강을 제조하기 위해서는
강력한 탄,질화물 형성원소인 Ti, Nb 등을 첨가하여야 하는데, 이들 원소는 재결정온도를 상승시키므로, 고온에
서 소둔해야 하며 이에 따라 바람직한 인장강도와 연신율의 확보가 곤란하다는 문제가 있었다.
또한, Ti, Nb 등을 첨가히자 않으면서 MnS, CuS 등의 석출물들을 이용한 극저탄소강도 제안되고 있으나, 시효현[0005]
상 등에 의한 재질 불량이 다량 발생하는 문제가 있다.
본 발명자들은 C의 함량이 낮은 극저탄소강에서 Ti의 함량을 적정화하고, 제조조건을 적정화하여 결정립 및 석[0006]
출물을 제어함으로써, 적정 인장강도 및 연신율을 확보하는 기술을 연구하여 개발하였다.
발명의 내용
해결하려는 과제
본 발명의 일측면은 첨가원소와 미세조직을 적절히 제어함으로서, 극저탄소강의 가공성을 향상시킨 냉연강판과[0007]
이를 제조하는 방법을 제공하고자 하는 것이다.
과제의 해결 수단
등록특허 10-1329923
- 3 -
본 발명은 중량%로, C: 0.0005~0.0015%, Mn: 0.05~0.2%, P: 0.08%이하, S: 0.008%이하, Si: 0.003~0.007%, Al:[0008]
0.02~0.05%, Ti: 0.02~0.07%, N: 0.001~0.005% 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고,
미세조직 결정립의 평균입도는 7~11㎛이고, 입도가 10㎛이하인 결정립의 점유면적율이 전체 결정립 점유면적율[0009]
의 30~60%이고,
종횡비(aspect ratio)가 3.5이하인 석출물이 전체 석출물의 개수의 80% 이상인 가공성이 우수한 냉연강판을 제[0010]
공한다.
또한, 본 발명은 중량%로, C: 0.0005~0.0015%, Mn: 0.05~0.2%, P: 0.08%이하, S: 0.008%이하, Si:[0011]
0.003~0.007%, Al: 0.02~0.05%, Ti: 0.02~0.07%, N: 0.001~0.005% 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는
강 슬라브를 1100℃ 이상으로 재가열하는 단계;
상기 재가열된 강 슬라브를 열간압연하고, Ar3 이상의 온도에서 마무리 열간압연하여 열연강판을 제조하는[0012]
단계;
상기 열연강판을 650~750℃의 온도에서 권취하는 단계;[0013]
상기 권취 후 50~90%의 압하율로 냉간압연하여 냉연강판을 제조하는 단계; 및 [0014]
상기 냉연강판을 800~900℃의 온도에서 소둔하는 단계를 포함하는 가공성이 우수한 냉연강판의 제조방법을 제공[0015]
한다.
발명의 효과
본 발명에 의하면, 탄소의 함량을 15중량ppm이하로 갖는 극저탄소강을 가지면서, Ti에 의한 석출물로 통해 강의[0016]
미세조직을 제어함으로서, 가공성을 향상시킬 수 있는 냉연강판을 제공할 수 있다.
발명을 실시하기 위한 구체적인 내용
이하, 본 발명에 대하여 상세히 설명한다.[0017]
먼저, 본 발명 냉연강판의 조성범위에 대하여 상세히 설명한다(이하, 중량%).[0018]
탄소(C)의 함량은 0.0005~0.0015%인 것이 바람직하다. 상기 C의 함량이 0.0005% 미만에서는 열연판의 결정립이[0019]
조대하여 강도가 낮아지고 면내이방성이 높아진다. 또한, C의 함량이 0.0015%를 초과하는 경우에는 강중 고용탄
소의 양이 많아 내시효성의 확보가 곤란하고, 소둔판의 결정립이 미세하게 되어 연성이 크게 낮아지므로, 상기
C의 함량은 0.0005~0.0015%로 하는 것이 바람직하다.
망간(Mn)의 함량은 0.05~0.2%인 것이 바람직하다. Mn은 강중 고용황을 MnS로 석출하여 고용 황에 의한 적열취성[0020]
(Hot shortness)을 방지하는 원소이다. 본원발명에서는 Mn과 S의 함량을 적절하게 함으로써, 미세한 MnS가 석출
되어 내시효성을 기본적으로 확보하면서 항복강도, 면내이방성을 개선하기 위해서 0.05~0.2%로 하는 것이 바람
직하다. 상기 Mn의 함량이 0.05% 이상이 되어야만 미세한 MnS 석출물을 확보할 수 있으며, 그 함량이 0.2%를 초
과하는 경우에는 Mn의 함량이 높아 조대한 MnS가 석출되어 내시효성이 열악해진다.
인(P)의 함량은 0.08% 이하인 것이 바람직하다. 상기 P의 함량이 0.08%를 초과하는 경우에는 연성 및 성형성이[0021]
저하되므로, 그 함량은 0.08% 이하로 하는 것이 바람직하다.
황(S)의 함량은 0.008%이하인 것이 바람직하다. 상기 S의 함량이 0.008%를 초과하는 경우에는 고용된 황의 함량[0022]
이 많아 연성 및 성형성이 크게 낮아지며, 적열취성의 우려가 있기 때문에, 그 함량은 0.008%이하로 하는 것이
바람직하다.
등록특허 10-1329923
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실리콘(Si)의 함량은 0.003~0.007%인 것이 바람직하다. 상기 Si는 고용강화 원소로서, 강도 향상 측면에서 유리[0023]
하지만 소둔시 표면에 Si계 산화물이 용출되어 표면특성을 열화시키므로, 0.003~0.007%로 하는 것이
바람직하다.
알루미늄(Al)의 함량은 0.02~0.05%인 것이 바람직하다. 상기 Al은 탈산제로 첨가되는 원소로서, 강중 질소를 석[0024]
출하여 고용질소에 의한 시효를 방지하는 역할을 한다. 상기 Al의 함량이 0.02% 미만에서는 고용질소의 양이 많
아 시효 현상을 방지할 수 없고, 0.05%를 초과하는 경우에는 고용 상태로 존재하는 알루미늄의 양이 많아 연성
이 저하된다.
티타늄(Ti)의 함량은 0.02~0.07%인 것이 바람직하다. 상기 Ti는 석출물을 형성하여, 미세조직의 입계 및 입내에[0025]
위치하여 결정립의 성장을 억제하여 결정립을 미세화시킴으로서, 가공성을 향상시키는 원소이다. 이러한, Ti는
가공성 확보 측면에서 매우 중요한 원소로서, 가공성 상승효과과와 경제적인 측면을 고려하여 0.02~0.07%로 하
는 것이 바람직하다. 상기 Ti의 함량이 0.02% 미만에서는 TiC 석출 효과를 기대하기 어려우며, 그 함량이 0.07%
를 초과하는 경우에는 경제적으로 불리할 뿐만 아니라, 도금시 도금성에도 좋지 않은 문제점이 있으므로,
0.02~0.07%로 하는 것이 바람직하다.
질소(N)의 함량은 0.001~0.005%인 것이 바람직하다. 상기 질소는 제강중 불가피하게 첨가되는 원소이나, 그 함[0026]
량이 0.005%를 초과하는 경우에는 시효지수가 높아지고, 성형성 및 가공성이 저하되므로 그 상한을 0.005%로 하
는 것이 바람직하다.
상기 조성이외에 니오븀(Nb)이 0.001~0.02%로 더 첨가될 수 있다. 상기 Nb는 Ti와 마찬가지로 가공성 확보에 도[0027]
움을 주는 원소로서, 가공성 상승효과를 내기 위해서는 0.001%이상 첨가되어야 하나, 0.02%를 초과하는 경우에
는 경제적으로 불리하고 도금성에 좋지 않기 때문에, 0.001~0.02%로 하는 것이 바람직하다.
상기 조성이외에 본 발명의 냉연강판은 Cu: 0.01~0.3%, Cr: 0.01~0.03%, Mo: 0.001~0.005%, Ni: 0.001~0.03%[0028]
및 V: 0.0001~0.01%로 이루어진 그룹에서 선택된 1종 이상을 추가로 포함할 수 있다.
상기 구리(Cu)는 고용강화 원소로서 이러한 효과를 보기 위해서는 0.01%이상 첨가하는 것이 바람직하나, 0.3%를[0029]
초과하여 첨가하면 열간압연시 저융점상을 형서하여 표면결함이 생기는 문제가 있다.
상기 크롬(Cr) 및 몰리브덴(Mo)은 강도를 확보하는데 유효한 원소로서, 이를 위해서는 각각 0.01% 및 0.001% 이[0030]
상 첨가하는 것이 바람직하다. 그러나, Cr의 함량이 0.03%를 초과하면 성형성 및 가공성을 저하시키고, Mo의 함
량을 0.005% 초과하여 첨가하면, 열간압연시에 r영역(오스테나이트 영역)에서의 재결정을 지연시켜 압연부하를
증가시키는 문제가 있다.
니켈(Ni)은 고용강화효과를 위해 0.001%이상 첨가될 수 있으나, 0.03%를 초과하여 첨가하면 변태점이 크게 저하[0031]
하고, 열간압연시에 저온변태상이 나타나는 문제가 있다.
바나듐(V)는 고용C를 석출하여 비시효특성을 확보하는데 유효한 성분으로, 이를 위해 0.0001%이상 첨가되는 것[0032]
이 바람직하나, 0.01%를 초과하는 경우에는 소성이방성지수가 낮아져 가공성이 저하되는 문제가 있다.
나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, 상기 조성이 이외에 다른 원소가 첨가되는 것을 배제하는 것은 아[0033]
니다.
이하, 본 발명 냉연강판의 미세조직 및 석출물에 대하여 상세히 설명한다.[0034]
등록특허 10-1329923
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본 발명 냉연강판의 미세조직은 페라이트 단상조직인 것이 바람직하다. 본 발명은 C의 함량이 15ppm 이하인 극[0035]
저탄소(ultra low carbon)강에 해당되므로, 미세조직은 페라이트 단상조직으로 이루어진다.
본 발명 냉연강판의 미세조직은 평균 결정입도는 7~11㎛인 것이 바람직하다. 미세조직은 10㎛ 이하의 결정입도[0036]
를 갖는 결정립의 점유면적율이 전체 결정립 점유면적율의 30~60%인 것이 바람직하다. 상기 미세조직의 평균 결
정입도가 7㎛ 미만에서는 조직의 미세화에 의한 강도향상은 있으나, 가공성 측면에서 불리하고, 11㎛를 초과하
여 조대한 결정립에 의해서는 원하는 강도를 확보하기 어려운 문제가 있다.
상기 평균 결정입도가 7~11㎛를 만족하는 동시에, 결정립 중 10㎛ 이하의 결정입도를 갖는 결정립의 점유면적율[0037]
이 30~60%인 것이 바람직하다. 즉, 10㎛ 이하의 미세한 결정립이 60%를 초과하면, 전체적인 조직이 너무 미세하
여 요구되는 연신율을 확보하는 것이 곤란하고, 30% 미만으로 너무 적게되면, 전제 조직이 조대하여 원하는 강
도 확보가 어려운 문제가 있다.
본 발명의 냉연강판은 석출물을 포함한다. 상기 석출물은 종횡비(aspect ratio)가 3.5이하인 석출물이 전체 석[0038]
출물 개수의 80% 이상인 것이 바람직하다. 본 발명의 냉연강판에 포함된 석출물은 Ti 탄, 질화물인 것이 바람직
하다. 이러한 석출물은 석출강화 효과 즉, 상기 석출물이 결정립의 성장을 억제시키는 피닝(pinning)효과를 통
해 강도를 향상시킨다. 이러한 석출강화 효과를 얻기 위해서는 석출물의 종횡비가 3.5이하인 석출물이 전체 석
출물 개수의 80% 이상인 것이 바람직하다.
종횡비가 3.5를 초과하는 석출물은 미세조직의 성장시에 결정립계에 위치되어 오히려 결정립의 성장을 촉진시키[0039]
는 위지로 작용하여, 오히려 결정립을 미세화시키기 보다는 결정립의 조대화를 도모하기 때문에 그 종횡비가
3.5 이하인 석출물이 분포되는 것이 바람직하다.
이하, 본 발명의 제조방법에 대하여 상세히 설명한다.[0040]
상기 조성을 갖는 강 슬라브를 재가열한다. 상기 재가열 온도는 1100℃ 이상으로 하는 것이 바람직하다. [0041]
상기 재가열된 강 슬라브를 열간압연하고, 마무리압연은 Ar3이상의 온도에서 행하는 것이 바람직하다. 상기 마[0042]
무리압연이 Ar3 미만의 온도에서 행해지면 열간 변형 저항이 급격히 증가될 가능성이 높고 고온 취성에 따른 미
세크랙이 발생할 가능성이 높은 문제가 있다.
상기 열간압연된 열연강판을 650~750℃의 온도에서 권취한다. 상기 권취온도가 650℃ 미만이면, 열연강판의 결[0043]
정립이 권취 후의 냉각과정에서 충분히 성장하기 않기 때문에 강의 가공성을 저하시키는 요인이 되고, 권취온도
가 750℃를 초과하는 경우에는 석출물이 너무 조대하게 성장하여 가공성을 저하시키고, 강판 표면에 스케일이
다량 발생하여 산세과정에서 산세 불량의 요인이 되기 때문에, 650~750℃의 온도에서 권취하는 것이
바람직하다.
상기 권취 후 냉간압연을 행한다. 냉간압연은 50~90%의 압하율로 행하는 것이 바람직하다. 상기 냉간압하율이[0044]
50% 미만의 경우에는 소둔재결정 핵생성양이 적기 때문에 소둔시 결정립이 너무 크게 성장하여 소둔 재결정립의
조재화로 강도 및 가공성이 저하되고, 90%를 초과하는 경우에는 가공성은 향상되지만 핵생성 양이 너무 많아 소
둔 재결정립은 오히려 너무 미세하여 연성을 저하한다.
상기 냉간압연 후 800~900℃의 온도에서 소둔하는 것이 바람직하다. 상기 소둔온도가 800℃ 미만인 경우에는 재[0045]
결정이 완료되지 않아 목표로 하는 연성값을 확보할 수 없으며, 소둔온도가 900℃를 초과하는 경우에는 재결정
립의 조대화로 강도가 저하된다. 상기 소둔은 연속소둔방법으로 행하는 것이 바람직하며, 소둔시간은 재결정이
완료되도록 유지하는 것이 바람직하며, 약 10초 이상인 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 10초~30분의 범위
로 행한다.
등록특허 10-1329923
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이하, 본 발명의 실시예에 대하여 상세히 설명한다. 하기 실시예는 본 발명의 이해를 위한 것으로, 하기 실시예[0046]
에 의해서 본 발명이 한정되는 것은 아니다.
(실시예)[0047]
하기 표 1의 조성을 갖는 강 슬라브를 제조하고, 상기 강 슬라브를 1200℃로 재가열하여 마무리 압연하고, 700[0048]
℃로 권취한 후, 70%으로 냉간압연을 행하고, 850℃로 연속 소둔을 실시하여 냉연강판을 제조하였다.
상기 방법으로 제조된 냉연강판에 대하여, 인장강도(tensile strength), 연신율을 측정하고, 미세조직을 관찰하[0049]
여 그 결과를 표 2에 나타내었다. 하기 표 2에서 인장강도가 180~250MPa이고, 연신율(%)이 50%이상임을 기준으
로 하여, 두가지를 모두 만족하는 경우에는 ○, 둘 중 하나만 만족하는 경우에는 △, 어느 하나도 만족하지 못
하는 경우에는 ×로 표기하였다.
표 1
구분[0050] C Mn P S Si Al Ti Cu Cr Mo N Ni
발명강1 0.0005 0.15 0.0067 0.0021 0.0040 0.037 0.02 0.018 0.014 - 0.0021
발명강2 0.0006 0.14 0.0057 0.0034 0.0068 0.029 0.04 0.013 0.017 - 0.0032
발명강3 0.0015 0.18 0.0076 0.0051 0.0039 0.045 0.05 0.026 0.021 - 0.0023
발명강4 0.0010 0.07 0.0079 0.0029 0.0038 0.027 0.03 0.017 0.029 - 0.0019
발명강5 0.0010 0.10 0.0061 0.0076 0.0051 0.021 0.06 0.014 0.011 - 0.0032
발명강6 0.0011 0.08 0.0054 0.0079 0.0062 0.032 0.07 0.022 - 0.0001 0.0025
발명강7 0.0014 0.19 0.0045 0.0067 0.0047 0.039 0.02 0.019 - 0.0002 0.0028
발명강8 0.0012 0.11 0.0034 0.0054 0.0042 0.049 0.04 0.015 - 0.0003 0.0026
발명강9 0.0014 0.13 0.0032 0.0072 0.0042 0.026 0.06 0.011 - 0.0004 0.0023
발명강10 0.0011 0.06 0.0039 0.0067 0.0039 0.029 0.02 0.018 - 0.0005 0.0028 0.012
발명강11 0.0009 0.09 0.0042 0.0061 0.0053 0.031 0.04 0.029 - - 0.0018 0.029
발명강12 0.0008 0.14 0.0049 0.0057 0.0051 0.029 0.05 0.015 - - 0.0025 0.021
발명강13 0.0005 0.11 0.0059 0.0054 0.0048 0.032 0.06 0.026 - - 0.0034 0.017
발명강14 0.0009 0.06 0.0067 0.0045 0.0037 0.023 0.03 0.022 - - 0.0032 0.021
발명강15 0.0007 0.05 0.0072 0.0061 0.0035 0.027 0.05 0.026 - - 0.0022
비교강1 0.0003 0.09 0.0088 0.0059 0.0038 0.033 - - - - 0.0022
비교강2 0.0004 0.10 0.0091 0.0067 0.0040 0.035 - - - - 0.0024
비교강3 0.0003 0.05 0.0076 0.0061 0.0062 0.028 - - - - 0.0025
비교강4 0.0019 0.14 0.0061 0.0079 0.0058 0.029 - - - - 0.0034
비교강5 0.0020 0.13 0.0098 0.0061 0.0062 0.033 - - - - 0.0021
비교강6 0.0024 0.15 0.0112 0.0072 0.0038 0.039 - - - - 0.0028
비교강7 0.0018 0.14 0.0097 0.0061 0.0048 0.029 - - - - 0.0039
비교강8 0.0016 0.05 0.0102 0.0054 0.0049 0.034 - - - - 0.0019
비교강9 0.0002 0.09 0.0097 0.0045 0.0038 0.023 - - - - 0.0023
비교강10 0.0019 0.09 0.0087 0.0062 0.0052 0.021 - - - - 0.0026
비교강11 0.0021 0.10 0.0051 0.0057 0.0053 0.026 - - - - 0.0032
비교강12 0.0022 0.15 0.0106 0.0076 0.0051 0.024 - - - - 0.0032
비교강13 0.0018 0.13 0.0078 0.0076 0.0049 0.028 - - - - 0.0029
비교강14 0.0019 0.05 0.0099 0.0077 0.0062 0.037 - - - - 0.0039
비교강15 0.0004 0.05 0.0061 0.0079 0.0038 0.034 - - - - 0.0026
표 2
구분[0051] TS
(MPa)
El
(%)
조직 평균결정립도
(㎛)
10㎛이하
결정립 면적율
10㎛초과
결정립 면적율
강도-연신율
평가
발명예1 189 56 페라이트 10.2 45 55 ○
등록특허 10-1329923
- 7 -
발명예2 231 55 페라이트 10.9 60 40 ○
발명예3 241 51 페라이트 10.8 31 69 ○
발명예4 199 53 페라이트 7.9 56 44 ○
발명예5 196 54 페라이트 8.8 51 49 ○
발명예6 232 53 페라이트 10.2 36 64 ○
발명예7 249 52 페라이트 8.1 44 56 ○
발명예8 212 53 페라이트 8.9 58 42 ○
발명예9 247 52 페라이트 8.2 37 63 ○
발명예10 234 53 페라이트 7.1 54 46 ○
발명예11 212 55 페라이트 9.9 44 56 ○
발명예12 201 55 페라이트 8.9 42 58 ○
발명예13 187 57 페라이트 9.6 56 44 ○
발명예14 201 54 페라이트 8.4 54 46 ○
발명예15 191 55 페라이트 7.4 39 61 ○
비교예1 161 58 페라이트 11.8 34 66 △
비교예2 176 57 페라이트 11.8 44 56 △
비교예3 167 58 페라이트 11.2 27 73 △
비교예4 301 44 페라이트 6.8 63 37 ×
비교예5 296 44 페라이트 6.7 62 38 ×
비교예6 312 43 페라이트 6.5 64 36 ×
비교예7 288 47 페라이트 6.9 61 39 ×
비교예8 261 48 페라이트 5.8 60 40 ×
비교예9 177 59 페라이트 11.5 57 43 △
비교예10 287 44 페라이트 6.1 68 32 ×
비교예11 277 43 페라이트 6.4 61 39 ×
비교예12 291 42 페라이트 6.9 62 38 ×
비교예13 284 46 페라이트 5.2 62 38 ×
비교예14 290 45 페라이트 6.4 63 37 ×
비교예15 165 57 페라이트 11.4 45 55 △
상기 표 2에 나타난 바와 같이, 본 발명의 조성을 만족하는 발명예에서는 강의 미세조직의 평균결정립도가 모두[0052]
7~11㎛의 범위를 만족하고, 결정립의 10㎛이하인 것의 면적율도 30~60%를 만족하는 것을 확인할 수 있었고, 이
러한 발명예에서는 석출물의 종횡비가 3.5이하인 것이 80%이상을 차지하는 것을 확인할 수 있었다. 이를 통해,
본 발명의 조건을 만족하는 발명예에서는 강도-연신율 평가가 양호한 것으로 나타났다.
이에 비해, 비교예 1 내지 3은 C의 함량이 너무 적어, 조대한 결정립이 다수 생성되어 강도가 낮은 것을 확인할[0053]
수 있었다. 비교예 4 내지 8의 경우에는 결정립이 너무 미세하여, 강도는 우수하지만 연신율이 본 발명에 미치
지 못하는 문제가 있었다. 비교예 9 및 15는 결정립의 분포는 적절하나, 평균 결정립이 너무 크기 때문에 강도
가 낮은 문제가 있고, 비교예 10 내지 14는 너무 미세한 결정립이 많아, 적절한 연신을 확보하는 것이 곤란한
어려움이 있었다.
등록특허 10-1329923
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